GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座是如何安裝和驗收的151-3082-8567

**對于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座驗收與安裝,橡膠支座**線與主梁**線應重合或平行，單向活動支座安裝時，上下導向塊必須保持平行，交叉角不得 大于5’。連續(xù)橋梁等在實行體系轉(zhuǎn)換切割臨時錨固裝置時，必須采取隔熱措施，以免損壞橡膠板和聚四氟乙烯板。 (GD固定抗震式),主要是由上座板、消能板、密封圈、橡膠板、底盆和阻尼膠圈等組成。GPZ(KZ)DX(單向 活動抗震盆式支座)還有中間鋼板、四氟滑板、不銹鋼滑板及側向滑移裝置等。減震原理主要是當支座水 平力大于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座設計豎向承載力的20%后，消能板開始滑移，起到第*道隔震效果，然后阻尼圈發(fā)揮第二道 阻尼效果，橡膠支座起到抗震作用。當?shù)卣饹_擊波超過*定極限時，該系列的剛性抗震起到了第三道抗震效果。 承載力 1、GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座的豎向設計承載力:本系列支座設計承載力分31*，即08、1、5、15 、2、、3、35、4、5、6、7 、8、9、10、1、15、175、20、2、25、275、30、3、35、375、40、45、50、55、60MN。橡膠支座設計承載力 允許超載10%。即從08~60MN。在豎向設計載荷下，支座壓縮變形量不大于支座總高度的2%，盆環(huán)上口徑向 變形不大于盆環(huán)口咱徑的05‰。支座分為GD固定支座、DX單向活動支座、SX雙向活動支座，活動支座的位 移量分為三檔；要求特殊位移量時可具體設計。 2、水平承載力:固定支座各方向和單向活動支座非滑移方向的水平承載力可承受支座設計承載力的20%。

抗震原理**對于抗震盆式橡膠支座驗收與安裝 **對于抗震盆式橡膠支座驗收與安裝是非常重視的,因此對于施 工單位在安裝抗震盆式橡膠支座時，要將支墊石安裝設置為了保證抗震支座的施工質(zhì)量，以及調(diào)整、觀察 和更換支座的方便，不管是采用現(xiàn)澆梁法還是預制梁法施工，不管安裝何種類型的盆式橡膠支座，在墩臺 頂設置支在墊石都是必需的,這主要有兩個方面的要求:

1、關于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座支承墊石的平面大小應能承受上部構造荷載為宜，*般長度和寬度都比盆式支座的下鋼 板大250mm以上。墊石高度應大于65mm，以保證從到墩臺頂面有足夠的空間高度，用來安放千斤頂，供支座調(diào)換時使用。墊石四周做成坡面，以防積水 2、*定有堅固的鋼筋網(wǎng)安裝在支承墊石內(nèi)，豎向鋼筋應與墩臺內(nèi)鋼時接牢固。澆筑墊石用的水泥標號不 低于C40號，墊石混凝土頂面預先用水平尺校準，力求平整而清潔。 3、對于GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座驗收是按中華人民共和*交通部行業(yè)標準要求進行驗收。支座各部件如鋼件 、橡膠、聚四氟乙烯板、不銹鋼滑板等其材質(zhì)必須符合標準要求。支座外觀質(zhì)量和部件之間的配合公差應 符合標準和設計圖紙要求，尤其應注意聚四氟乙板與中間鋼板凹槽、密封圈與盆環(huán)及橡膠板與鋼盆之間的 配合公差，還應對不銹鋼滑板和聚四氟乙烯滑板的外觀質(zhì)量進行檢查，并根據(jù)廠方裝箱清單對配件如地腳螺栓、底柱、墊圈等進行驗收。

對于支座整體力學性能試驗可按標準規(guī)定方法進行。檢測項目包括支座豎向壓縮變形和盆環(huán)徑向變形 。標準要求在設計荷載作用下支座豎向壓縮變形不得大于橡膠支座總高的2%，盆環(huán)上口徑向變形不得大于盆環(huán)外徑的05‰ ，支座殘余變形不得超過總變形量的5%。測試實體支座摩阻系數(shù)選用支座承載力不大于2MN的活動支座或試件代替。 *內(nèi)建筑物及橋梁采用的抗震方法主要兩種,采取的是剛性抗震法和柔性減震法兩種抗震方法，剛性抗震 需增大結構(包括基礎結構和抗震支座結構)尺寸,柔性減震的特點是：減震性能好而剛度較小，在較大地震波的情況下有被破壞的可能。 我公司生產(chǎn)的GPZ(KZ)系列抗震盆式橡膠支座包括固定支座和單向活動支座兩種型式，和與之配套使用的 還有雙向活動支座?？拐鹋枋较鹉z規(guī)格按JT391-1999要求分為31*。兩種型式支座配合使用比僅在橋梁固 定墩上設置抗震支座對提高全橋結構的抗震能力是不言而喻的。

GPZ(KZ)系列抗震盆式橡膠支座是依據(jù)中 華人民共和*交通行業(yè)標準《公路橋梁盆式橡膠支座》(標準號JT391-1999)及公路工程抗震設計規(guī)范 (JTJ004-89)，在GPZ(KZ)3.0SX抗震盆式橡膠支座的基礎上增加了消能和阻尼措施。 KZ抗震盆式橡膠支座結構形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡膠支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡膠板、底盆和阻尼膠圈等組成。

GPZ(KZ)DX(單向活動抗震盆式橡膠支座)還有中間鋼板、四氟滑板、不銹 鋼滑板及側向滑移裝置等。減震原理主要是當支座水平力大于支座設計豎向承載力的20%后，消能板開始 滑移，起到第*道隔震效果；然后阻尼圈發(fā)揮第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；當?shù)卣饹_擊波超過*定極限時，該系列的剛性抗震起到了第三道抗震效果。 內(nèi)部采用黃銅密封圈，比低合金鋼圈更耐磨，密封性能更好。采用套筒加螺栓的錨固方式，更易安裝和維修。 橋梁支座采取了剛、柔結合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，極大的改善了支座的抗震性能，因 此地震發(fā)生時可提高橋梁的抗震能力，*大限度的限制了橋梁上下部結構之間的相對位移，減小了地震力的放大系數(shù)。非地震時等同*般盆式橡膠支座使用。 3、摩擦系數(shù):單向活動抗震支座，在硅脂潤滑下，常溫型支座(－ 25℃ ~+60℃ )設計摩擦系數(shù)*小取值μ=003,耐寒型支座(－ 40℃ ~+60℃ )設計摩擦系數(shù)*小取值μ=006。

轉(zhuǎn)角:本系列的支座轉(zhuǎn)動角度為002rd。5、位移單向活動抗震支座位移量，橫橋向為± 3mm。 5、加5201硅脂后，常溫時活動支座設計摩擦系數(shù)為003，寒冷時活動支座設計摩擦系數(shù)為006。 6、內(nèi)部采用黃銅密封圈，比低合金鋼圈更耐磨，密封性能更好。7、 采用套筒加螺栓的錨固方式，更易安裝和維修。

預制梁橡膠支座,GYZ325*66板式橡膠支座的安裝方法如下:預制梁橡膠支座的安裝。安裝好預制梁橡膠支座的關鍵，在于盡可能地保證梁底與墊石頂面的平行、 平整，使其同橡膠支座上下面全部密貼，避免偏壓、脫空、不均勻支承的發(fā)生。施工順序如下：先按現(xiàn)澆梁處理好支承墊石； 預制梁同橡膠支座接觸的底平面應保證水平與平整。若有蜂窩或傾斜度應預先用水泥砂漿搗實、整平； 橡膠支座的正確就位。先按現(xiàn)澆梁將橡膠支座在墩臺墊石上按設計**位置就位 。T型梁的縱軸線應同橡膠支座**線相重合；板梁與箱梁的縱軸線應與橡膠支座**線相平行。

為落梁準確，GYZ325*66板式橡膠支座在架第*跨板梁或箱梁時，可在梁底劃好兩個橡膠支座的十字位置**線，在梁端立面上標出兩個 橡膠支座位置**線的沿直線；落梁時同墩臺上的位置**線相吻合。以后數(shù)跨可依第*跨梁為基準落梁； 梁落梁時應平穩(wěn)，防止橡膠支座偏心受壓或產(chǎn)生初始剪切變形； 在安放T梁GYZ325*66板式橡膠支座時，若GYZ325*66板式橡膠支座比梁肋寬，則在橡膠支座與梁底之間加設比橡膠支座略大的鋼筋混凝 土墊塊或厚鋼板作過渡，以免橡膠支座局部超載、應力集中。該鋼筋混凝土墊塊或鋼板應同梁底用環(huán)氧樹脂砂漿粘結；

橡膠支座安裝落梁后，*般情況下，其頂面應保持水平。預應力簡支梁，其橡膠支座頂面可略微后傾；公路板式橡膠支座非預應力簡支梁其橡膠支座頂面可略微前傾，但傾斜角不得超過′（莊軍生，008）。 橡膠支座安裝時的調(diào)整。橡膠支座安裝后，若發(fā)現(xiàn)下述情況應及時加以調(diào)整：個別橡膠支座脫空，出現(xiàn)不均勻受力； 橡膠支座發(fā)生較大的初始剪切變形；橡膠支座偏壓嚴重，局部受壓，側面鼓出異常，而局部脫空 調(diào)整的方法*般可用千斤頂頂起梁端，在橡膠支座上下表面鋪涂*層水泥砂漿（或環(huán)氧樹脂砂 漿）。再次落梁，在重力作用下GYZ325*66板式橡膠支座上下表面平行且同梁底、墩臺頂面全部密貼；

同時使*片梁兩端的橡膠支座處于同*平面內(nèi)，梁的縱向傾斜度應加以控制，以橡膠支座不產(chǎn)生明顯初始剪切變形為佳（王立峰，008）。 普通板式橡膠支座安裝注意事項矩形橡膠支座短邊應與順橋方向平行安置，以利于梁端轉(zhuǎn)動。若需長邊平行于順橋向時，需 -- 通過轉(zhuǎn)角驗算；圓形GYZ325*66板式橡膠支座具有各向同性，安裝無需考慮方向性，只需將橡膠支座圓心同設計位 置**點相重合即可。為防止在離心力下梁體橫向移動，可安裝橫向擋塊；使用普通板式橡膠支座*般設 有固定端與活動端。使用等高橡膠支座時，水平位移由同*片梁的兩端橡膠支座的剪切變形共同實現(xiàn)；當 梁體有縱向坡度或綜合坡度時，應按坡度的大小采用不同方法進行處理（張雪梅，01）?？偨Y與展望 雖然板式橡膠支座已經(jīng)有三十年以上的使用歷史，很多工藝已經(jīng)成熟，且隨著我*科學技術的不斷發(fā)展， 橋梁橡膠支座在生產(chǎn)，施工，安裝等方面上不斷得到完善。

但由于板式橡膠支座在橋梁工程造價中所占比例很小，往往未引起工程技術和管理人員的重視，在使用過程中極易成為橋梁結構的薄弱環(huán)節(jié)。且隨著近 年來*內(nèi)高速公路網(wǎng)建設的大力發(fā)展，板式橡膠支座的生產(chǎn)投入要求較低、利潤較高，生產(chǎn)廠家日益增多 ，市場競爭加劇，導致各個廠家投標價格*路下行，產(chǎn)品質(zhì)量每況愈下，令人憂慮。因此板式橡膠支座在 以下方面需要進行完善，從而保證橡膠支座的長久使用。對規(guī)范進行修正 隨著公路建設的發(fā)展，各種 類型簡支結構及先簡支后連續(xù)結構大跨度橋梁不斷建設，對于橡膠支座的性能要求不斷提高，因此有必要 進行所有類型橡膠支座在材料、生產(chǎn)標準、安裝、使用及維護上全面的試驗研究，從而使規(guī)范更加標準、可靠。研究內(nèi)容如下：

需要進行多因素（荷載、溫度、風）同時作用下的所有物理力學性能試驗，研 究影響劣化性能的主要因素，探究評估橡膠支座壽命的性能指標，通過對性能指標的研究，并對數(shù)據(jù)總結分析，從而進行板式橡膠支座壽命評估。 在進行橡膠支座低溫性能試驗時，要充分考慮氯丁橡膠的結晶問題，并研究氯丁橡膠低溫結晶時的溫度變化區(qū)域。 在試驗研究中，評定出檢測各種類型橡膠支座性能指標的重要實驗。按照氣候區(qū)域劃分，對不同區(qū)域的使用中的橡膠支座進行試驗研究，與實驗室條件下 的實驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析，評估橡膠支座壽命。 加強檢測 GYZ325*66板式橡膠支座進場質(zhì)量檢測是確保橡膠支座安裝質(zhì)量的首要工作。

加強管理 施工上加強管理，是包括橡膠支座安裝在內(nèi)的工程質(zhì)量的根本，橡膠支座安裝需要有責任心、技術熟練的施工人員和測量檢測人員，包括質(zhì)檢人員、監(jiān)理人員。實施橡膠支座安裝，并從預制梁承托設置墊石等各個環(huán)節(jié)精心控制。

大量的板式橡膠支座的試驗研究成果的試驗研究，并在太原鐵路局、上海鐵路局、沈陽鐵路局等*些橋上試鋪。1973年由上海橡膠制品十廠開始大批量生產(chǎn)，1975年在生產(chǎn)氯丁膠支座的基礎上試制了用于低溫地區(qū)的板式天然橡膠支座并陸續(xù)應用于黑龍江、吉林、內(nèi)蒙古等地區(qū)（張大鵬，2005）。經(jīng)過多年研究，*終于2004年6月1日起實施了《公路橋梁板式橡膠支座》(JT/T4-2004)標準。標準的修訂參考了*際標準《橡膠制品-橋梁支座-橡膠材料規(guī)定》(ISO6446-1999)、美*《公路橋梁設計規(guī)范-LRFD》和歐洲標準 CEN/TC167N185(2001)等標準，并充分考慮了我*的*情。目前我*各個行業(yè)執(zhí)行的板式橡膠支座標準主要有以下三個：

板式橡膠支座的試驗研究成果**標準：《橡膠支座第4部分：普通橡膠支座》(GB20668.4-2007)； 2.公路行業(yè)標準：《公路橋梁板式橡膠支座》(JT/T4-2004)； 3.鐵路行業(yè)標準：《鐵路橋梁板式橡膠支座》(TB/T1893-2006)（劉利，2012）。3.研究現(xiàn)狀3.1劣化性能 橡膠支座的成品力學性能是確保支座正常工作的重要技術性能指標，橡膠支座的主要實驗項目有：抗壓彈性模量試驗、剪切模量試驗、容許剪切角試驗、抗剪粘結性能試驗、抗剪老化試驗、四氟板與不銹鋼板的摩擦系數(shù)試驗、容許轉(zhuǎn)角試驗、極限抗壓強度試驗。在這些力學性能試驗項目中，抗壓彈性模量試驗與抗剪彈性模量試驗是*重要也是*基本的橡膠支座力學性能指標。

橡膠支座的劣化類型包括裂紋、銅板外露，不均勻鼓凸與脫腔，脫空、剪切超限和支座位置串動等。 針對板式橡膠支座的試驗研究成果,板式氯丁橡膠支座的劣化性能（耐久性），*內(nèi)外的科研工作者進行了試驗研究，得到了大量的研究成果。Kalpakidis和 Takenaka對高溫下疊層橡膠支座的受力性能進行了研究；Gu等對橋梁天然橡膠支座的老化性能進行了研究。張延年等（2012）

進行了公路橋梁板式氯丁橡膠支座在熱老化條件下的抗壓與受剪試驗，實驗得出氯丁橡膠支座在熱老化處理后，比標準試件更易發(fā)生脆性破壞,且鋼板外露、層狀破壞、裂縫等剪切破壞現(xiàn)象更為嚴重。隨著熱老化程度加深，氯丁橡膠支座抗壓與抗剪承載力、極限抗壓與抗剪強度、水平等效剛度和抗壓與抗剪彈性模量逐漸降低。并且采用*小二乘法對50年的抗剪彈性模量和抗壓彈性模量進行了分析。在熱老化實驗中，試件分別進行了20d、40d、60d、80d熱老化處理，然后進行標準的抗壓與抗剪實驗。 該板式橡膠支座的試驗研究成果實驗僅僅是單*因素（溫度）作用下，進行的抗壓與抗剪實驗，并沒有考慮其他的影響因素如荷載、風的影響，且實驗中熱老化處理的時間偏短，僅僅是利用*小二乘法進行了曲線擬合，并不能準確的反映出實際外界環(huán)境中的支座劣化性能隨時間的變化規(guī)律。

進行了環(huán)境溫度對氯丁橡膠支座壓剪性能試驗的研究，實驗得出橡膠材料的彈性模量E、剪切模量G與橡膠的硬度、外界氣溫有關，*般情況下，橡膠材料的E、G值隨溫度下降而增大，隨溫度升高而減小。在不同的環(huán)境溫度下，橡膠支座的壓剪性能均有不同程度的偏差，溫度越低，偏差越大，反之則偏差小。因此在進行板式橡膠支座的力學性能檢測時，應充分考慮環(huán)境溫度對試驗結果的影響，在相對穩(wěn)定的恒溫環(huán)境中對試樣進行狀態(tài)調(diào)節(jié)，使試樣內(nèi)外溫度*致后再進行檢測。氯丁橡膠的結晶現(xiàn)象會對支座的壓剪性能產(chǎn)生較大影響，使支座的壓、剪彈性模量測試值偏離真值較大，當外界溫度較低時,應延長試樣在標準溫度下的停放時間，以盡量解除結晶。

在此實驗中考慮到了板式橡膠支座在低溫下結晶對壓剪性能的影響，但是實驗數(shù)據(jù)偏少，沒有進行全面的研究氯丁橡膠低溫結晶問題。因此關于氯丁橡膠在低溫下結晶的特性需要進行系統(tǒng)的研究，從而解決板式氯丁橡膠支座在凍融實驗中進行受壓與抗剪試驗研究時不受其影響的難題。沈小俊等（2013）研究得出，矩形氯丁橡膠在鹽凍條件下，矩形氯丁橡膠支座更易發(fā)生脆性破壞，彈性階段縮短，發(fā)生鋼板外露、裂縫、層狀破壞等現(xiàn)象更嚴重；承載力、極限抗壓強度、豎向 - 3 -剛度、板式橡膠支座的試驗研究成果抗壓彈性模量隨鹽凍程度的加深而逐漸降低，采用*小二乘法對試驗結果進行回歸

得到鹽凍條件下矩形氯丁橡膠支座抗壓強度及抗壓彈性模量衰減曲線和衰減模型，統(tǒng)計分析表明衰減曲線和衰減模型符合實際情況。張延年等（2013）對凍融條件下公路橋梁板式圓形氯丁橡膠支座進行了力學性能試驗，結果表明，圓形氯丁橡膠支座經(jīng)過凍融循環(huán)處理，更易發(fā)生脆性破壞，破壞現(xiàn)象較標準試件更為嚴重，隨著凍融程度的加深，圓形氯丁橡膠支座的極限承載力、抗壓及抗剪彈性模量都逐漸降低，整體穩(wěn)定性變差。在對氯丁橡膠支座凍融循環(huán)與鹽凍條件下的實驗中，雖然得出支座劣化性能隨著凍融循環(huán)與鹽凍處理的時間而變化，但是實驗過程中并沒有考慮氯丁橡膠低溫下結晶的影響，且僅僅進行了抗壓與抗剪實驗，并沒有設計其他力學性能試驗。

單向活動橡膠支座順橋向位移量與多向活動橡膠支座相同，橫橋向位移量為順橋向位移量十分之*，所 以當橫橋向位移量不大時，可選擇單向活動橡膠支座。GYZF4 275*66四氟滑板橡膠支座的安裝施工方法與普通板式橡 膠支座基本相同，但應注意下列事項：橋梁板式橡膠支座是由多層橡膠片與薄鋼板硫化、粘合而成,它有 足夠的豎向鋼度,能將上部構造的反力可靠的傳遞給墩臺;有良好的彈性,以適應梁端的轉(zhuǎn)動,又有教大的剪切變形能力,以滿足上部構造的水平位移. 在上述的GYZF4 275*66四氟滑板橡膠支座表面粘復*層1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯 板,就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡膠支座.它除了豎向鋼度與彈性變形,能承受垂直荷載及適應梁端轉(zhuǎn)動 外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系數(shù),可使梁端在四氟板表面自由滑動,水平位移不受限制,特別適宜中、小荷載,大位移量的橋梁使用. 板式橡膠支座不僅技術性能優(yōu)良,還具有構造簡單、價格低廉、無需養(yǎng)護 易于更換 緩沖隔震、建筑高度低等特點.因而在橋梁界頗受歡迎,被廣泛使用。

四氟板式橡膠支座系作活動橡膠支座用，應同普通板式橡膠支座配套使用。 安裝四氟橡膠支座必須精心細致，橡膠支座按設計支承中 心準確就位。梁底鋼板與支承墊石（或鋼板）頂面盡可能保持平行和平整。同*橡膠支座上下面全部密貼 ；同*片梁的各個橡膠支座應置于同*平面上，避免橡膠支座的偏心受壓、不均勻支承與個別脫空的現(xiàn)象。四氟GYZF4 275*66四氟滑板橡膠支座安裝后若發(fā)現(xiàn)問題需要調(diào)整時，可頂起梁端，在四氟橡膠支座底面與支承墊石（或鋼板）之間鋪涂*層環(huán)氧樹脂砂漿來調(diào)節(jié)。 當梁體有縱向坡度時，可將上鋼板加工成相應坡度的楔形來調(diào)節(jié)，使四氟橡膠支座同不銹鋼板的接觸面保持水平。

公路板式橡膠支座四氟面的儲油凹槽坑內(nèi)，安裝時尖涂刷充滿 不會發(fā)揮的“295-3硅脂”作潤滑劑，以降低摩擦系數(shù)。與四氟板接觸的不銹鋼板表面不允許有損傷， 拉毛現(xiàn)象；以免增大摩阻系數(shù)及損壞四氟板。落梁時，為防止梁與橡膠支座發(fā)生縱橫向滑移，宜用木制 三角墊塊在梁體兩側加以定位，待落梁工作全部完畢后拆除。為防止梁（上部構造）的橫向移動，在橡膠支座或上部構造兩側需設7防滑擋塊。 GYZF4 275*66四氟滑板橡膠支座與不銹鋼板位置要視安裝時溫度而定，若不銹鋼板有足夠長度，則任何季節(jié)可按不銹鋼板**安置。

GYZ250*63四氟板式支座系作活動支座的使用應同普通板式支座配套使用。 GYZ250*63四氟板式支座安裝四氟支座必須精心細致，橡膠支座按設計支承**準確就位。梁底鋼板與支承墊石（或鋼板）頂面盡可能保持平行和平整。同*支座上下面全部密貼；同*片梁的各個支座應置于同*平面上，避免支座的偏心受壓、不均勻支承與個別脫空的現(xiàn)象。 ⑶、 四氟支座安裝后若發(fā)現(xiàn)問題需要調(diào)整時，可頂起梁端，在四氟支座底面與支承墊石（或鋼板）之間鋪涂*層環(huán)氧樹脂砂漿來調(diào)節(jié)。 GYZ250*63四氟板式支座當梁體有縱向坡度時，可將上鋼板加工成相應坡度的楔形來調(diào)節(jié)，使四氟支座同不銹鋼板的接觸面保持水平。

GYZ250*63四氟板式支座四氟面的儲油凹槽坑內(nèi)，安裝時尖涂刷充滿不會發(fā)揮的“295-3硅脂”作潤滑劑，以降低摩擦系數(shù)。GYZ250*63四氟板式支座與四氟板接觸的不銹鋼板表面不允許有損傷，拉毛現(xiàn)象；以免增大摩阻系數(shù)及損壞四氟板。 落梁時，為防止梁與GYZ250*63四氟板式支座發(fā)生縱橫向滑移，宜用木制三角墊塊在梁體兩側加以定位，待落梁工作全部完畢后拆除。GYZ250*63四氟板式支座為防止梁（上部構造）的橫向移動，在橡膠支座或上部構造兩側需設防滑擋塊。 GYZ250*63四氟板式支座與不銹鋼板位置要視安裝時溫度而定，若不銹鋼板有足夠長度，則任何季節(jié)可按不銹鋼板**安置。

檢測GYZ250*63四氟板式支座的抗壓、抗剪彈性模量等力學指標，評定板式橡膠支座的力學性能。 二、試驗要求 通過本實驗，掌握板式橡膠支座抗壓、抗剪彈性模量的實驗方法，了解極限抗壓強度、摩擦系數(shù)等其他幾項力學指標的實驗方法。 三、儀器設備 500T壓力試驗機（帶橫剪裝置） 四、試驗步驟（*）抗壓彈性模量試驗 1、第*步，將試樣置于試驗機的承載板上，上下承載板與支座接觸不得有油漬;對準**，精度應小于1%的試件短邊尺寸或直徑。緩緩加載至應力為MPa1且穩(wěn)壓后，核對承載板四角對稱安置的四只位移計，確認無誤后，開始預壓。 2、第二步，預壓。將壓應力以 sMPa/4.0-3.0）（速率連續(xù)地增至平均壓應力MPa10??，持荷2min，然后以連續(xù)均勻的速度將壓應力卸至MPa1，持荷5min。 3.第三步，每*加載循環(huán)自1.OMPa開始，將壓應力 sMPa/4.0-3.0）（速率均勻加載至MPa4，持荷2min后，采集支座 變形值，然后以同樣速率每MPa2為**逐*加載板式橡膠支座力學性能試驗研究及數(shù)值模擬每*持荷2min后讀取支座變形數(shù)據(jù)直至平 均壓應力。為止，然后以連續(xù)均勻的速度卸載至壓應力為MPa1。10min后進行下*加載循環(huán)。加載過程應連續(xù)進行三次; GYZ250*63四氟板式支座以承載板四角所測得的變化值的平均值，作為各*荷載下試樣的累計壓縮變形??，按試樣橡膠層的總厚度et 求出在各*試驗荷載作用下，試樣的累計壓縮應變eei t/???。5、板式橡膠支座的抗壓彈性模量E按下式計算式中： 4104 10--E????? E——試樣實測抗壓彈性模量，單位MPa；

第MPa4*實驗荷載下的壓應力和累計壓縮應變值； 1010,??——第MPa10*實驗荷載下的壓應力和累計壓縮應變值； （二）抗剪切彈性模量試驗 a)在試驗機的承載板上，應使支座軸心和試驗機軸心重合，將試樣及中間鋼拉板按雙剪組合配置好，使試樣和中間鋼拉板的對稱軸和試驗機承載板**軸處在同*垂直面上，精度應小于1%的試件短邊尺寸。為防止打滑現(xiàn)象，應在上下承載板和中間鋼拉板粘結高摩擦板，以確保試驗的準確性; b)將壓應力以sMPa/4.0-3.0）（的速率連續(xù)地增至平均壓應力。并在整個抗剪試驗過程中保持不變; c)調(diào)整試驗機的剪切試驗機構，使水平油缸、負荷傳感器的軸線和中間鋼拉板的對稱軸重合;d)預加水平力。以 sMPa/3.0-2.0）（眺的速率連續(xù)施加水平剪應力至MPa1??，持荷5min，然后以連續(xù)均勻的速度卸載至剪應力 MPa1.0，持荷5min，此時記錄初始值。e)正式加載。每*加載循環(huán)自MPa1.01??，每*剪應力增加 MPa1.0，持荷1min，采集變形數(shù)據(jù)，至MPa1??為止，然后以連 續(xù)均勻的速度卸載至剪應力為MPa1.0。10min后進行下*加載循環(huán)試驗。 f)將各*水平荷載下位移傳感器所測得的試樣累計水平剪切變形s?，按試樣橡膠層的總厚度t。求出在各*試驗荷載作用下，試樣的累計剪切應變esi t/???。g)抗剪彈性模量G按照下式計算:式中：3.00.13 .00.11--G????? 、 G——試樣實測抗剪彈性模量，單位MPa；010.1,、??——第MPa1*實驗荷載下的剪應力和累計剪應變值； 3.03.0,??——第MPa3.0*實驗荷載下的剪應力和累計剪應變 值；

GYZ250*63四氟板式支座每*塊試樣的抗壓彈性模量應為三次加載過程所得的三個結果的算術平均值。但單項結果與算術平均值之間的偏差不應大于算術平均值的3%，否則試樣應重新試驗*次。 注：GYZ250*63四氟板式支座抗剪彈性模量試驗所需設備為施加豎向力的3000kN液壓試驗機、300kN橫向施力千斤頂、兩塊做防滑處理的鋼板、*塊帶有橫向施力拉桿的鋼板、位移計、等主要試驗儀器。為了提高橫向施力機構的準確性，進行抗剪彈性模量試驗之前，需要對30OkN橫向施力千斤頂進行標定，標定試驗機為100kN電子萬能試驗機。