橡塑疊層橡膠隔震支座安裝施工工藝 隔震橡膠支座151-3082-8567

馬鞍山疊層橡膠隔震支座安裝施工工藝標準材料要求 隔震橡膠支座及連接配件（連接螺栓、連接鋼板、預埋鋼板）必須符合設計及有關標準的要求，并有出廠質量證明書，必要時應送**質量檢驗機構進行型式實驗。 馬鞍山疊層橡膠隔震支座焊條符合設計要求，并有出廠質量證明書。 錨固鋼筋符合設計要求，并復試**。 防腐材料應符合設計要求，并有出廠質量證明書。 施工機具 起重機*臺，用于吊裝及搬運隔震支座。 力矩扳手把，用于緊固螺栓和檢查是否擰緊。 00KW電焊機二臺，用于上、下預埋板與鋼筋焊接固定。 經緯儀*臺，用于校核隔震支座的定位。 水準儀*臺，用于校核隔震支座頂標高。 框式水平儀*個，用于檢查隔震支座安裝水平度。

作業(yè)條件疊層隔震橡膠支座及連接配件（連接螺栓、連接鋼板、預埋鋼板）必須符合設計及有關標準的要求，并有出廠質量證明書，必要時應送**質量檢驗機構進行型式實驗。 焊條符合設計要求，并有出廠質量證明書。 錨固鋼筋符合設計要求，并復試**。 防腐材料應符合設計要求，并有出廠質量證明書。 疊層隔震橡膠支座的零配件準備齊全，試拼裝**，并做好定位標志。 支墩定位復核無誤，并綁扎鋼筋。

作業(yè)人員經過培訓，并有施工技術交底。 馬鞍山疊層橡膠隔震支座操作工藝 工藝流程 預埋鋼板焊錨筋→定位、安裝并固定下預埋鋼板→支墩模板支立→隱預檢→澆注支墩混凝土→養(yǎng)護至80%強度→對號安裝橡膠支座及上預埋鋼板，并防護→專檢→綁扎上部結構鋼筋→支?！[預檢→澆注上部結構混凝土→拆除模板……（結構完成后）拆除臨時防護板→涂刷防腐材料→正式防護 預埋鋼板焊錨筋：按圖紙要求，將上下預埋鋼筋與下預埋鋼板焊接，確保鋼筋的數量，長度、規(guī)格及焊縫長度、寬度、焊條種類符合圖紙要求。馬鞍山疊層橡膠隔震支座定位、安裝并固定下預埋鋼板：

依據基礎線及下預埋鋼板上的定位標志，將焊好錨固鋼筋的下預埋鋼板就位，并與基礎鋼筋籠點焊或加馬凳固定。 支墩模板支立：待下預埋板固定及支座處附加筋施工完畢后，按支墩設計尺寸進行支模，加固牢靠。 隱預檢：由質量、技術部門檢查復核，并填報預埋件專項隱預檢，**后，連同澆灌申請、模板預檢等*并報監(jiān)理驗收。

澆注基礎混凝土：澆注基礎混凝土時，應注意保護下預埋板的位置及標高，如下預埋板面積較大，應提前與設計協(xié)商，確?；炷聊茼樌肽?，并能看出混凝土與板下面緊密結合。 養(yǎng)護至80%強度，拆除支墩模板：應以同條件試塊強度為準。 8 對號安裝橡膠支座及上預埋板，并防護：橡膠支座及配件運至作業(yè)面后，應將橡膠支座、上預埋板用圖紙或產品說明書要求的螺栓與橡膠支座連接在*起（參見圖）。 橡膠支座組裝好后，就位安裝前，應對下預埋板的**位置、**標高、平面斜度再度檢查，發(fā)現超過《疊層橡膠隔震支座檢驗與評定標準（試行）》允許偏差的應與設計協(xié)商，采取補救措施。

在上部結構支模前，應將安裝好的橡膠支座用木板等抗沖擊材料保護。為防止鐵件銹腐，可按設計要求的防腐涂料提前將鐵件涂刷。條件允許時，可按圖紙要求的橡膠支座正式防護措施施工*步到位。 填寫隔震橡膠支座安裝質量評定表、上預埋鋼板隱檢、安裝平面圖。 0綁扎上部結構鋼筋，支模板：按圖紙要求進行施工。 隱預檢：將模板預檢、結構鋼筋隱檢、支座專檢資料、混凝土澆灌申請報監(jiān)理驗收。 正式防護：按照圖紙要求，將橡膠隔震支座防護起來，并測量上部結構與障礙物間的距離，報監(jiān)理驗收。 質量標準 詳細要求參見附表《隔震橡膠支座安裝工程質量檢驗與評定標準》 基本項目 以下項目檢查數量為0%，且不少于個。

① 隔震橡膠支座及下預埋板的**標志齊全、清晰； ② 隔震橡膠支座的表面潔凈，無油污，泥砂，破損； ③ 焊縫外觀無夾渣、咬肉、漏焊； ④ 絲扣無裂紋損毀； ⑤ 防腐涂層均勻、光潔、無漏刷。 允許偏差項目

使用什么樣的橡膠支座能防四川汶川這樣的大地震“5·12”四川汶川大地震再*次為我*的建筑抗震設防敲響了警鐘。地震是人類面臨的重大自然災害之*，雖然我們無法阻止地震的到來，但人類完全可以通過采取積極的應對措施來把地震造成的損失降到*低。*內外隔震結構曾經采用的裝置有砂墊層、石墨砂漿、摩擦滑移、滾球或滾軸隔震層、擺動式基礎樁等，目前較為成熟的*種新型基礎隔震技術就是建筑隔震橡膠支座新技術。傳統(tǒng)的建筑抗震設計致力于保證結構本身具有足夠的強度、剛度和延性，來達到減輕地震災害的目的； 而建筑隔震橡膠支座則利用橡膠特有的彈性和阻尼性能，結構上采取鋼板和橡膠疊層的方法，*方面保證了垂直方向具有足夠的承載力，而水平方向利用橡膠特有的粘彈性，在地震發(fā)生時把地震的能量通過橡膠的阻尼性通過水平位移，延長建筑物的自震周期，從而有效地把地震活動隔開，*終達到減震的目的。由傳統(tǒng)的“抗”震改為“隔”震，是對傳統(tǒng)建筑抗震設計的*次革命。

1996年，由西北橡膠塑料研究設計院、西安建筑科技大學等聯合組成陜西省“九五”攻關課題（96K14G6）“橡膠墊隔震技術應用研究”課題組，對隔震原理、支座結構、材料性能、力學試驗、硫化工藝及支座的安裝方法等進行了*系列研究，1998年為咸陽市文匯西路28號樓作為試點安裝了φ400型隔震橡膠支座。 “5·12”汶川大地震時西安、咸陽地區(qū)震感非常明顯，但據我們對試點樓的居民進行跟蹤，部分居民甚至對地震渾然不知。新的《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001于 2001年已經正式頒布，GB20688.3-2006《橡膠支座第三部分：建筑隔震橡膠支座》也于2007年10月正式實施，這都為隔震橡膠支座的產業(yè)化提供了重要的依據。建筑隔震橡膠支座剖面圖見圖1。

基礎隔震體系的減震機理及特性結構基礎隔震體系是在上部結構物底部與基礎面(或底部柱頂)之間設置隔震層而形成的結構體系。它包括上部結構、隔震裝置和下部結構。常用的隔震裝置包括夾層橡膠隔震墊和摩擦滑移隔震裝置。 1.隔震體系的基本特性為了達到明顯的減震效果，隔震體系必須具備下述四項基本特性： (1)豎向承載特性。隔震裝置應能有效地支承上部結構，即使在隔震裝置發(fā)生大變形時也能正常工作而不發(fā)生失穩(wěn)破壞。 (2)水平隔震特性。隔震裝置具有合適的水平剛度，以有效地削減地震能量向上部結構的傳遞，延長整個結構體系的自振周期，達到降低上部結構地震作用的目的。 (3)復位特性。隔震裝置應具有水平彈性恢復力，使隔震結構體系在地震中具有瞬時自動“復位”功能。地震后，上部結構回復至初始狀態(tài)，滿足正常使用要求。 (4)阻尼消能特性。隔震裝置具有足夠的阻尼，從而具有較大的消能能力。較大的阻尼可使上部結構的位移明顯減小。

同時，隔震裝置應具有可靠穩(wěn)定的性能指標和滿足使用要求的耐久性。 2.隔震體系的優(yōu)越性與傳統(tǒng)抗震結構體系相比，隔震體系具有以下優(yōu)越性： (1)明顯有效地減輕結構的地震反應。從振動臺地震模擬試驗結果及已建造的隔震結構在地震中的強震記錄得知，隔震體系的上部結構加速度只相當于傳統(tǒng)結構(基礎固定)加速度反應的1/4～1/12。有試驗表圖1 建筑隔震橡膠支座剖面圖視點采用橡膠隔震支座后，上部結構的水平加速度可減少80%左右，設計時設防烈度可減少1~2度考慮。 (2)確保結構安全。在地面劇烈震動時，上部結構仍能處于正常的彈性工作狀態(tài)，從而可確保上部結構及其內部設施的安全和正常使用。

(3)降低房屋造價。由于隔震體系的結構承受的地震作用大幅度降低，使上部結構構件和節(jié)點的斷面、配筋減小，構造及施工簡單，從而可節(jié)省造價。雖然隔震裝置需要增加造價(約5％)，但建筑總造價仍可降低。多層隔震房屋比傳統(tǒng)抗震房屋節(jié)省土建造價：7度區(qū)節(jié)省1％～3％，8度區(qū)節(jié)省5％～12％；9度區(qū)節(jié)省10％～15％，并且抗震安全度大大提高。另外，按照目前的建筑設計規(guī)范，7度、8度區(qū)可在設防標準不變的情況下加1～2層，這無疑對開發(fā)商是極大的利好。 (4)抗震措施簡單明了?？拐鹪O計的對象從考慮整個結構物的復雜的、不明確的抗震措施轉變?yōu)橹豢紤]隔震裝置，簡單明了，設計施工大大簡化。

)震后無須修復。地震后，只對隔震裝置進行必要的檢查，而無須考慮建筑結構物本身的修復。地震后可很快恢復正常生活或生產。 (6)上部結構的建筑設計(平面、立面、體形、構件等)限制較小。由于上部結構地震作用小，從而加大了建筑設計的靈活性。隔震建筑物已有經過地震檢驗的實例。在1995年1月17日日本阪神大地震中，地震區(qū)有兩棟橡膠墊隔震房屋(兵庫縣松村組3層隔震樓、兵庫縣郵政部7層**大樓)，儀器記錄顯示，隔震建筑物的加速度反應僅為傳統(tǒng)抗震建筑物加速度反應的1/8～1/ 4，兩棟隔震房屋的結構及內部的裝修、設備、儀器絲毫無損，其明顯的隔震效果令人驚嘆。二、隔震橡膠墊設計中幾個重要的力學參數 1.第*形狀系數S1 (1)第*形狀系數S1的定義：橡膠墊中每層橡膠層的有效承壓面積與自由表面積之比。見式(1)。 S1=（d-d0）/4tr (1) 式(1)中，d———橡膠層有效承壓面的面積； d0——— 橡膠墊中間開孔的面積；tr——— 每層橡膠層的厚度。(2)S1對橡膠墊力學性能的影響：S1表征橡膠墊中鋼板對橡膠層變形的約束程度。S1越大，

橡膠墊的受壓承載力越大，豎向剛度也越大。 (3)S1的取值要求：根據*內外的研究經驗，*般取S1≥15。 2.第二形狀系數S2 (1)S2的定義：橡膠墊有效承壓體的直徑與橡膠總厚度之比。見式(2)。 S2=d ntr (2) 其中n為橡膠層的總層數。 (2)S2對橡膠墊力學性能的影響：S2表征橡膠受力體的寬高比，即反映橡膠墊受壓時的穩(wěn)定性。 (3)S2的取值要求：*般取S2=3～63.軸壓承載力在豎向壓力作用下，橡膠墊中的夾層橡膠層和鋼板的應力分析和計算，采用有限元分析及增量型修正的牛頓—拉弗森法等方法進行估算。在S2≥3，橡膠的硬度在40～60邵氏度條件下，其極限平均軸壓應力的近似計算見式（3）。 σvmax=〔0.3（tstr）3-0.69（tstr）2+0.83（tstr）〕s1 15 3 姨（3）式（3）中σvmax———夾層橡膠墊極限平均軸壓應力，MPa（σvmax=pvmaxA ）； Pvmax——— 夾層橡膠墊極限平均軸壓承載力，N；A——— 夾層橡膠墊有效承載面積，mm2；σy——— 夾層鋼板極限抗拉屈服強度，MPa；ts——— 夾層鋼板的厚度，mm；tr——— 夾層橡膠層的厚度，mm；tstr ———鋼板和橡膠層厚度比；S1——— 第*形狀系數。在確保夾層橡膠墊的橡膠層與鋼板粘接緊密，并且S1≥15，S2≥3條件下，*般σvmax可達95～ 120MPa，若考慮軸壓承載力的安全系數f=6,則設計軸壓應力σv=(95~120)6 =16～20MPa。所以在實際工程應用中，對橡膠墊的設計軸壓應力的取值為：*般工程結構σv=15MPa重要工程結構σv=10MPa 視點

· 同時建議鋼板、橡膠層厚度比的取值為： tstr =0.4～0.54.橡膠隔震墊水平剛度橡膠墊的水平（剪切）剛度是指橡膠墊上下板面產生單位相對位移時所需施加的水平剪力,計為Kh，見式（4）。 Kh=Q D （4）式（4）中，D———上下板面水平相對位移，mm； Q——— 水平剪力，N。水平剛度是橡膠隔震墊重要的力學參數之*，它的重要性在于選擇合適的剛度以確定隔震墊的自震周期，確保足夠的初始剛度，保證隔震結構在強風、小地震下正常使用；同時還可確保隔震墊不致產生過大的水平剪力及過大的水平位移。 5.橡膠墊豎向剛度隔震橡膠支座的豎向剛度是指在豎向應力下，產生單位豎向位移所施加的力，計為Kv，見式（5）。 Kv=P δv (5) 式（5）中，P———夾層橡膠墊受的豎向應力，N； δv——— 夾層橡膠墊豎向壓縮變形，mm。(1)豎向剛度的影響因素 ①橡膠材料的力學性能影響：橡膠的硬度及彈性模量越大，隔震支座的豎向剛度也越大； ②Kv隨S1、S2的增大，幾乎成正比例增大；③Kv隨水平剪切變形的增大而降低。(2)豎向剛度的計算在豎向壓力下，橡膠墊的壓縮變形受到夾層鋼板的約束，處于三向應力狀態(tài)，使其壓縮剛度大大提高。通過有限元理論分析，可得出豎向剛度的計算,見式（6）。

Kv=Ecvπd 4s2 （6）式(6)中，Ecv———夾層橡膠墊修正壓縮彈性模量,見式（7）。 Ecv=EcEv Ec+Ev （7）式（7）中，Ev———體積約束彈性模量； Ec——— 壓縮彈性模量，Ec=E(1＋2kS1)2；k——— 硬度修正系數。橡膠隔震支座的結構規(guī)格見表1，各種規(guī)格支座的力學參數見表2。表1 橡膠隔震支座的結構規(guī)格項目 80型200型240型400型500型有效外徑/mm80200240400500總高度/mm346888109.6141橡膠層厚度/mm1.5334.24.5橡膠層數/層1414181822橡膠總厚度/mm21425475.699鋼板層厚/mm12222鋼板層數/層1313171721鉛芯直徑/mm 15 50 25 60 70 表2 各種規(guī)格支座的力學參數項目 80型 200型240型400型500型ts/tr 0.670.670.670.480.45S110.812.517.920.223.9S2 3.8 4.84.45.35.1設計承載力/kN50072320003140設計水平位移/mm42547699*大水平位移/mm105135190248極限水平位移/mm147189266347水平剛度/kN·mm-10.480.531.0631.281豎向剛度/kN·mm-1 352 644 14922148.5 注：φ80型為專門作振動臺試驗所用。三、隔震橡膠墊的制造工藝 1.材料選擇的要點根據隔震墊的使用要求，主體材料選強伸性能較好的天然橡膠，在配方的設計上須考慮以下幾點：

（1）橡膠材料的伸長率要大，抗撕裂性好；橡膠與鋼板的粘和性要好；（3）針對厚制品需長時間硫化，橡膠應不發(fā)生硫化返原現象；（4）中孔的鉛棒純度要高，以提高橡膠墊的早期剛度,而在水平位移下，又具有吸收阻尼性能。橡膠材料的基本配方：天然橡膠100；氧化鋅5；硬脂酸1；防老劑5；炭黑30；硫化劑2.1；促進劑 0.5；其他4。橡膠的物理機械性能見表3。 2.產品的制造工藝隔震橡膠支座的制造工藝是整個研究的重點和難點，它是由多層橡膠與多層鋼板疊層組合，經各工藝程序制成的具有很高力學性能要求的產品。由于產品結構復雜，性能要求高，故對工藝的要求特別高，任何*道工序不嚴謹，就會造成橡膠墊力學失穩(wěn)，從而失去隔震作用。該產品的工藝難點在于：（1）產品不能過硫，更不能欠硫；內部膠層的厚度要均勻；

同泰橡膠告訴您關于橡膠隔震支座安裝監(jiān)理控制，隔震工程概況進場材料控制 橡膠隔震支座安裝監(jiān)理控制 4、檢查機具準備 情況材料準備涉及相關人員組織 主要工藝步驟 .隔震工程概況 本工程基礎下部設有橡膠隔震支座，使用部位為承頂部每根框架柱下均 設～個橡膠隔震支座，用到的橡膠隔震支座的數量較多。橡膠隔震支座在本工程的構造由三 部分組成：下支墩、橡膠隔震支座、上支墩。橡膠支座通過預埋板用高強螺栓等連接件與上 下支墩相連。

主樓內隔震層層高為0.9～.50m，隔震支座的主要型號有：LRB400、LRB500、 RB600。中華人民共和*建筑工業(yè)行業(yè)標準 建筑隔震橡膠支座 JG 118—2000 Rubber isolation bearings for buildings 1范圍 本標準規(guī)定了建筑隔震橡膠支座的產品定義、分類、 要求、試驗方法、檢驗規(guī)則、標志、包裝、運輸和貯存。 本標準適用于工業(yè)與民用建筑所 用的建筑隔震橡膠支座。對構筑物、橋梁、鐵路、設備等隔震減震所需的隔震橡膠支座也可 參照使用。 下列標準所包含的條文，通過在本標準中引用而構成為本標準的條 文。本標準出版時，所示版本均為有效。所有標準都會被修訂，使用本標準的各方應探討使 用下列標準*新版本的可能性。

GB/T 469—1995 鉛錠 GB/T 528—1998 硫化 橡膠或熱塑性橡膠拉伸應力應變性能的測定 GB/T 531—1992 硫化橡 膠邵爾A硬度的試驗方法 GB/T 912—1989碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶 GB/T 2941-1991 橡膠試樣環(huán)境調節(jié)和試驗的標準溫度、濕度及時間 GB/T 3512-1983 橡膠熱 空氣老化試驗方法 GB/T 7759-1996 硫化橡膠、熱塑性橡膠在常溫、高溫和低溫下的變形測 定 GB/T 7760-1987 硫化橡膠和金屬粘合的測定，單板法 GB/T 7762-1987 硫化橡膠耐臭氧 老化試驗，靜態(tài)拉伸試驗法 HG/T 2198-1991 硫化橡膠物理實驗方法的*般要求 3 分類 3.1定義 本標準采用以下定義 建筑隔震橡膠支座 rubber isolation bearings for buildings 由多層橡膠和多層鋼板或其他材料交替疊置結合而成的隔震 設計工作壽命 design working life 建筑隔震橡膠支座在正常使用和維護情況下所具有的不喪失有效使用 功能的期限。 3.2分類與型號3.2.1分類

建筑隔震橡膠支座可按中孔是否有插芯劃分為普 通型（無芯型)和有芯型兩種。建筑隔震橡膠支座常用的截面形狀*般為圓形或矩形。 下載文檔到電腦，查找使用更方下支墩生根于基礎承臺上，在下支墩頂面預埋帶有預埋錨筋和預埋螺栓套筒的下預埋板，橡 膠隔震支座通過高強螺栓和下預埋板連接；上支墩的預埋螺栓套筒通過高強螺栓直接與橡膠 隔震支座的上連接板固定。 進場材料控制 材料進場時按照設計要求核對橡膠隔震支座的型 號、數量及相關技術參數，并核查橡膠隔震支座的**證及檢驗報告。 橡膠隔震支座安裝 監(jiān)理控制 ) 閱讀圖紙和相關規(guī)范或標準，了解設計意圖和質量要求，編寫監(jiān)理實施細則； ) 擬定監(jiān)理流程，進行監(jiān)理技術交底；

編寫監(jiān)理控制要點，監(jiān)理人員培訓； 4) 制定監(jiān)理 質量控制保證措施； 5) 了解工序銜接及操作工藝； 6) 測設各建筑物的定位和控制線，并 查閱測量記錄，現場抄測隔震支墩輪廓線 和檢查線。 4.檢查機具準備情況 施工中監(jiān) 理人員要檢查所用的有關機具應提前準備并校正，所用的機具主要有：經緯儀、標桿、水準 儀、塔尺、卷尺、機械水平尺、角尺、塞尺、游標卡尺、線墜、活動扳手、套筒扳手、電焊 機、葫蘆吊和簡易鋼架等，所有機具到位，特別要檢查經緯儀、水準儀必須有檢定**證。 5.材料準備 5.所需要的材料主要有：精制高強螺桿、鋼板及其它鋼材。高強螺桿要做防銹 處理，高強螺桿及套筒鋼材*般為Q45B。

安哪里賣鉛芯橡膠支座的？購買這種橡膠支座請與衡水同泰工程橡膠有限公司聯系。我們專業(yè)生產隔震橡膠支座分有鉛芯支座和無鉛芯支座，其中有鉛芯支座主要由上連接板 上封板、鉛芯、多層橡膠、加勁鋼板 、保護層橡膠、下封板和下連接板組成。多層橡膠、加勁鋼板構成多層橡膠支座承擔建筑物重量和水平位移的功能，鉛芯在多層橡膠支座剪切變形時，靠塑性變形吸收能量，地震后，鉛芯又通過動態(tài)恢復與再結晶過程，以及橡膠的剪切拉力的作用，建筑物自動恢復原位。由于隔震器和阻尼器融為一體，可大大節(jié)約建筑空間，降低成本，同時施工簡潔方便，工程質量易于保證。鉛芯橡膠支座的構造 鉛芯橡膠支座構造如圖所示,鉛芯橡膠支座是在RB支座的**壓入鉛芯構成的。鉛芯壓入后與橡膠支座融為一體追隨剪切變形,這種支座是由橡膠支座安定的復原裝置和鉛的能量吸收裝置所構成的阻尼機構一體型的隔震裝置。 鉛是*種具有良好塑性變形能力和能量吸收能力的金屬。

鉛芯橡膠支座也是*早用于隔震結構的支座之*。鉛芯橡膠支座憑借其優(yōu)良的力學性能,較為簡單的構造和高性價比,已經在工程中廣泛應用。 二,鉛芯橡膠支座的基本性能 1,鉛阻尼器的能量吸收能力橡膠本身是*種易拉壓變形的材料,單獨做成支座加力后變形巨大。工程用橡膠支座是由薄鋼板與薄橡膠層疊組成,鋼板對橡膠豎向變形有優(yōu)秀的約束作用,豎向壓縮剛度非常高,但與天然橡膠支座*樣,LRB支座拉伸剛度較低,約為壓縮剛度的1/7～1/10。

2,LBR支座的水平變形能力鋼板約束橡膠的豎向變形但對其水平變形沒有影響。同時鉛芯能夠很好地追隨支座變形,吸收地震能量。LRB支座水平性能穩(wěn)定,LRB支座由于鉛芯的存在,能夠限制支座的水平變形,裝有LRB支座的隔震結構的水平變形要比裝有RB支座的小(不考慮外加阻尼作用下)。鉛芯橡膠支座構造如圖所示，鉛芯橡膠支座是在RB支座的**壓入鉛芯構成的。鉛芯壓入后與橡膠支座融為一體追隨剪切變形，這種支座是由橡膠支座安定的復原裝置和鉛的能量吸收裝置所構成的阻尼機構一體型的隔震裝置。鉛是*種具有良好塑性變形能力和能量吸收能力的金屬。鉛芯橡膠支座也是*早用于隔震結構的支座之*。鉛芯橡膠支座憑借其優(yōu)良的力學性能，較為簡單的構造和高性價比，已經在工程中廣泛應用。

鉛芯橡膠支座的基本性能 1、鉛阻尼器的能量吸收能力 橡膠本身是*種易拉壓變形的材料，單獨做成支座加力后變形巨大。工程用橡膠支座是由薄鋼板與薄橡膠層疊組成，鋼板對橡膠豎向變形有優(yōu)秀的約束作用，豎向壓縮剛度非常高，但與天然橡膠支座*樣，LRB支座拉伸剛度較低，約為壓縮剛度的1/7～1/10. 2、LBR支座的水平變形能力 鋼板約束橡膠的豎向變形但對其水平變形沒有影響。同時鉛芯能夠很好地追隨支座變形，吸收地震能量。LRB支座水平性能穩(wěn)定，LRB支座由于鉛芯的存在，能夠限制支座的水平變形，裝有LRB支座的隔震結構的水平變形要比裝有RB支座的?。ú豢紤]外加阻尼作用下）。 3、LRB支座的工作特點 鉛芯橡膠支座通過鉛芯的大小來調整阻尼的大小。

鉛芯直徑增大后，屈服力變大，阻尼量增加，但**孔過大也會給支座的性能帶來不良影響。 4、LRB支座的耐久性 日本等**的工程表明，LRB支座與RB支座基本*致，隔震橡膠即使在使用100年后，其內部橡膠依然完好。有顯示，LRB支座使用10年后，其特性基本保持不變，并預測出60年后其性能僅會下降3%。 5、LRB支座的基本力學性能 鉛芯橡膠支座的滯回性能可用下圖的雙線型模型表示。其中細實線為橡膠支座的滯回特性。LRB支座的水平特性是與圖示的橡膠部分與鉛芯部分水平性能疊加而成，如圖粗實線所示。鉛芯橡膠支座在剪切變形為250%能表現出穩(wěn)定的雙線型滯回特性北京鉛芯隔震橡膠支座哪里有賣。 在作業(yè)前應對千斤頂安放處進行清理，以利于千斤頂及墊板的安放平穩(wěn)。同時確定千斤頂所使用的墊板，墊板采用鋼板(厚10mm)，尺寸不得小于14cm×14cm，在相對應的板式支座前面放置，并準備*定數量的薄鋼板或楔型鋼板，以利于在板梁頂升過程中超墊楔緊。氣囊千斤頂、氣管、閘門使用前應進行荷載試驗，以檢驗各設備的有效性。。三門峽高阻尼隔震橡膠支座。 3,LRB支座的工作特點鉛芯橡膠支座通過鉛芯的大小來調整阻尼的大小。鉛芯直徑增大后,屈服力變大,阻尼量增加,但**孔過大也會給支座的性能帶來不良影響。

LRB支座的耐久性日本等**的工程表明,LRB支座與RB支座基本*致,隔震橡膠即使在使用100年后,其內部橡膠依然完好。有顯示,LRB支座使用10年后,其特性基本保持不變,并預測出60年后其性能僅會下降3%。 5,LRB支座的基本力學性能鉛芯橡膠支座的滯回性能可用下圖的雙線型模型表示。其中細實線為橡膠支座的滯回特性。LRB支座的水平特性是與圖示的橡膠部分與鉛芯部分水平性能疊加而成,如圖粗實線所示。鉛芯橡膠支座在剪切變形為250%能表現出穩(wěn)定的雙線型滯回特性。